本文是詳細(xì)討論現(xiàn)代射頻無(wú)線接收機(jī)噪聲因子的第二部分。在第一部分，我們討論了噪聲系數(shù)的一般概念，以及產(chǎn)品定義和電路設(shè)計(jì)者如何利用噪聲系數(shù)表示噪聲性能要求。噪聲系數(shù)也用于預(yù)測(cè)接收機(jī)系統(tǒng)的總體靈敏度。我們也介紹了級(jí)聯(lián)接收機(jī)的噪聲系數(shù)計(jì)算。本文中我們集中討論適用于混頻器的Y因子測(cè)量法。我們闡述哪種測(cè)量方法適用于第一部分得出的級(jí)聯(lián)公式。我們也探討了測(cè)量方法的一些變體，可用于獲得混頻器SSB噪聲系數(shù)的近似。

噪聲溫度

為了討論Y因子測(cè)量法，有必要引入噪聲溫度的概念。在之前的公式中，我們采用了公認(rèn)的結(jié)論：給定溫度下電阻產(chǎn)生的噪聲功率譜密度為kT，單位為W/Hz，式中k是波爾茨曼常數(shù)，T是絕對(duì)溫度。如果我們假設(shè)裝置無(wú)噪聲，并且附加噪聲功率譜密度由輸入端的噪聲溫度高于基準(zhǔn)溫度的等效值來(lái)表示，就有可能考慮裝置中的全部噪聲源，噪聲因子可與等效溫度Te,關(guān)聯(lián)起來(lái)，公式為F=1+Te/T0，其中T0定義為基準(zhǔn)噪聲溫度290K。顯然，噪聲因子1由裝置的等效噪聲溫度0K表示，而噪聲因子2由Te=290K表示。

Y因子

噪聲系數(shù)的Y因子測(cè)量法1需要使用校準(zhǔn)的噪聲源，噪聲源具有兩種截然不同的噪聲溫度，取決于裝置是否存在直流電源。校準(zhǔn)源具有特征超噪比(ENR)，定義為：

ENRdB=10log10 [(TSON-TSOFF)/T0]

式中，TSON為噪聲源在打開(kāi)狀態(tài)下的噪聲溫度，TSOFF為關(guān)閉狀態(tài)下的對(duì)應(yīng)值。Y因子是兩個(gè)噪聲功率大小之比，一個(gè)噪聲功率在噪聲源打開(kāi)時(shí)測(cè)得，另一個(gè)在關(guān)閉時(shí)測(cè)得。

由于噪聲源的噪聲功率可直接由其噪聲溫度表示，所以我們也記作：

噪聲因子測(cè)量和計(jì)算

為了估算被測(cè)裝置(DUT)的噪聲因子，我們必須將噪聲功率測(cè)量裝置連接至DUT的輸出。設(shè)DUT的噪聲溫度為T(mén)1，儀器的噪聲溫度為T(mén)2。盡管不可能從給定讀數(shù)中消除裝置的噪聲溫度(T2)，但我們可測(cè)量DUT和儀器的組合噪聲溫度T12。由于T12=T1+T2/G1，所以可通過(guò)計(jì)算隔離T1。于是，方法就是利用直接連接至測(cè)量?jī)x器的校準(zhǔn)噪聲源，確定T2，得到Y(jié)因子。我們得到：

Y2=N2ON/N2OFF=(TSON+T2)/(TSOFF+T2)

上式重寫(xiě)為：

根據(jù)已知的TSON和TSOFF值獲得測(cè)量裝置的噪聲溫度后，下一步是測(cè)量DUT與測(cè)量?jī)x器級(jí)聯(lián)時(shí)的Y因子：

Y12=N12ON/N12OFF

這就能夠采用與之前相同的步驟計(jì)算得到DUT和儀器級(jí)聯(lián)的組合噪聲溫度：

T12=(TSON-Y12 TSOFF)/(Y12-1)

之前已經(jīng)保存了N1ON和N1OFF，現(xiàn)在又有N12ON和N12OFF，我們就有足夠的信息來(lái)計(jì)算DUT增益：

G1=(N12ON-N12OFF)/(N2ON-N2OFF)

這就具有足夠的信息在數(shù)學(xué)上減去測(cè)量?jī)x器噪聲溫度的影響，公式如下：

T1=T12-T2/G1

DUT之前的損耗

如果已知DUT之前的損耗，就必須消除這些損耗的影響，以獲得DUT在輸入為T(mén)1IN時(shí)的真實(shí)噪聲溫度。假設(shè)這些損耗是可吸收的，可使用以下公式：

T1IN=(T1/LIN)-((LIN-1)TL/LIN ),

式中，TL為損耗的物理溫度，LIN為待補(bǔ)償?shù)牟迦霌p耗，表示為大于1的線性功率比。

Y因子噪聲因子測(cè)定中，混頻器作為DUT

測(cè)量噪聲系數(shù)時(shí)使用的校準(zhǔn)噪聲源在本質(zhì)上是寬帶的，打開(kāi)狀態(tài)下噪聲溫度的任何細(xì)微變化都由噪聲源內(nèi)置的校準(zhǔn)表處理，不加任何修改地使用Y因子方法即可評(píng)估混頻器的DSB噪聲系數(shù)。這是因?yàn)樾?zhǔn)噪聲源將同時(shí)注入兩個(gè)邊帶的噪聲功率，然后兩個(gè)邊帶組合的輸出噪聲功率將影響計(jì)算Y因子所使用的輸出噪聲溫度。

Y因子法測(cè)量DSB噪聲系數(shù)的例子

為闡明討論的概念，執(zhí)行Genesys仿真，向仿真的DUT注入噪聲源，DUT為DSB噪聲系數(shù)為4.9dB、轉(zhuǎn)換增益為8.8dB的混頻器。注入的噪聲功率由變量PIN決定，該變量為掃描變量，有兩個(gè)值可取：-159dBm/Hz和-174dBm/Hz，分別表示噪聲源的開(kāi)和關(guān)狀態(tài)。中頻定義為250MHz，混頻器RF端口的預(yù)期和鏡像響應(yīng)在2000MHz和1500MHz(圖1)。通過(guò)仿真收集的唯一數(shù)據(jù)(表1和2)為輸入(即代替校準(zhǔn)步驟直接連接至噪聲源)和輸出(表示測(cè)量模式)上100kHz帶寬的通道噪聲功率。

圖1. 使用Y因子法確定DSB混頻器噪聲系數(shù)的仿真原理圖。

表1. DSB混頻器測(cè)量的Y因子仿真結(jié)果

*注意，參數(shù)IL表示DUT之前的插入損耗，本例中為0dB。

表2. DSB混頻器測(cè)量的Y因子計(jì)算

注意，T2表示可接受的儀器噪聲溫度，本例中的儀器為Genesys仿真器，估算噪聲時(shí)本身不增加任何噪聲。由于DUT之前的插入損耗為0dB，T1與T1IN完全相同。由Y因子測(cè)量計(jì)算的最終噪聲系數(shù)由式F=10log10 (1+T1IN/290)給出，得到的值(4.9dB)與配置混頻器原理圖時(shí)使用的參數(shù)設(shè)置產(chǎn)生的預(yù)期值一致。

Y因子法測(cè)量SSB噪聲系數(shù)的例子

仿真原理圖如圖2所示，測(cè)試結(jié)果列于表3和4。

圖2. 使用Y因子法確定SSB混頻器噪聲系數(shù)的仿真原理圖。

表3. DSB混頻器測(cè)量的Y因子仿真結(jié)果

*注意，參數(shù)IL表示DUT之前的插入損耗，本例中為2.2dB。

表4. SSB混頻器NF測(cè)量的Y因子計(jì)算

因?yàn)镈UT之前的插入損耗為2.2dB，T1高于混頻器的噪聲溫度T1IN，根據(jù)上述DUT之前的損耗部分中的公式計(jì)算得到。Y因子測(cè)量法最終計(jì)算的噪聲系數(shù)由式F=10log10 (1+T1IN/290)給出，得到的值為7.158dB。假設(shè)完全抑制噪聲源的鏡像噪聲，該值應(yīng)與獲得的值相當(dāng)。

NF=10log10 (2(10(4.9/10)-1)+1)=7.144dB

由于濾波器的插入損耗有限，所以鏡像抑制濾波器在鏡像頻率下的阻抗不完全是電抗性的。這就意味著未完全抑制噪聲源的鏡像頻帶噪聲。這可能是理想噪聲系數(shù)略微增大的原因。

衰減Y因子法測(cè)量SSB噪聲系數(shù)的例子

這種方法中，我們應(yīng)用一個(gè)衰減器，確保混頻器在預(yù)期和鏡像頻率下具有類(lèi)似的“低溫”(即關(guān)閉狀態(tài))噪聲溫度。由于源端點(diǎn)的噪聲溫度不再受濾波器影響產(chǎn)生任何擴(kuò)展(圖3，表5和表6)，所以這將造成SSB噪聲系數(shù)更接近比DSB噪聲系數(shù)高3dB的值。

圖3. 使用衰減Y因子法確定SSB混頻器噪聲系數(shù)的仿真原理圖。

表5. 衰減SSB混頻器測(cè)量的Y因子仿真結(jié)果

*注意，參數(shù)IL表示DUT之前的插入損耗，本例中為12.2dB，表示濾波器和衰減器的組合損耗。

表6. 衰減SSB混頻器NF測(cè)量的Y因子計(jì)算

Y因子測(cè)量法最終計(jì)算的噪聲系數(shù)由式F=10log10 (1+T1IN/290)給出，得到的值為7.901dB。這正好相當(dāng)于DSB噪聲系數(shù)4.9dB增加3.0dB后的預(yù)期值。注意，使用10dB衰減器導(dǎo)致Y因子接近1，可能會(huì)影響精度。在實(shí)際測(cè)量中使用較大衰減值時(shí)，適宜選擇可用的最高ENR噪聲源，以保證精度。

Y因子總結(jié)

Y因子測(cè)量法將評(píng)估混頻器的DSB噪聲系數(shù)，除非采取特殊措施濾除鏡像頻率下的寬帶噪聲激勵(lì)。該值適宜用于本文第一部分得出的級(jí)聯(lián)公式。如果在獲取SSB噪聲系數(shù)時(shí)使用濾波器，有必要考慮所用濾波器的插入損耗。此外，由于濾波器造成不能完全抑制源端點(diǎn)鏡像噪聲，會(huì)導(dǎo)致與SSB噪聲系數(shù)的傳統(tǒng)定義存在一定偏差。如果衰減量與噪聲源的ENR相比不是太大，使用匹配衰減器可在很大程度上克服這一問(wèn)題。

總結(jié)

對(duì)于RF系統(tǒng)工程師來(lái)說(shuō)，計(jì)算噪聲系數(shù)預(yù)算對(duì)預(yù)測(cè)產(chǎn)品性能至關(guān)重要。從定義上理解鏡像噪聲以及計(jì)算混頻器噪聲系數(shù)時(shí)，通常會(huì)發(fā)生混淆。通常認(rèn)為混頻器的SSB NF比對(duì)應(yīng)的DSB噪聲系數(shù)高3dB，這并不總是正確的——取決于鏡像和預(yù)期頻率下的轉(zhuǎn)換增益是否相等。分析表明，不加修改地應(yīng)用弗林斯級(jí)聯(lián)噪聲公式會(huì)產(chǎn)生誤差；特別是零中頻和低中頻接收機(jī)架構(gòu)，需要使用該公式的特殊變體進(jìn)行處理，正像我們推導(dǎo)的那樣。最后，介紹了Y因子噪聲測(cè)量法及其在混頻器噪聲因子測(cè)量中的應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)
1 “Noise Figure Measurement Accuracy—The Y-Factor Method,”  Agilent Technologies, Application Note 57-2.